1.3脫硫系統(tǒng)超低排放改造的基本參數(shù)為：煙氣量3350923(標態(tài)、干基、6%O2)，設計煤種收到基硫分為1%，F(xiàn)GD入口SO2濃度2300mg/m³、入口溫度90℃、出口SO2濃度不高于35mg/m³、脫硫效率不低于98.48%。根據(jù)以上設計條件，設計了兩個脫硫改造方案：

1.3.1方案一：合金托盤塔方案，即拆除現(xiàn)有最底層噴淋層，拆除位置布置一層合金托盤，在最高層噴淋層上部新增一層噴淋層，形成“一層托盤+五層噴淋層”，新增噴淋層下方布置聚氣環(huán)，采用2205合金鋼材質(zhì)，同時更換全部噴淋層，噴嘴覆蓋率不低于300%，噴嘴采用高效雙頭優(yōu)質(zhì)噴嘴。更換除霧器為三級屋脊式除霧器。吸收塔吸收區(qū)直徑不變，漿池直徑不變，吸收塔抬高7.3mm，利舊吸收塔9臺側(cè)進式攪拌器，利舊2臺石膏排出泵(1用1備)。

1.3.2方案二：噴淋空塔方案，即在現(xiàn)有最高層噴淋層上部新增一層噴淋層，形成“六層噴淋層”，新增噴淋層覆蓋率與原噴淋層覆蓋率相同。吸收塔吸收區(qū)直徑不變，漿池直徑不變，吸收塔抬高5.5m。利舊原兩級屋脊式除霧器，利舊吸收塔9臺側(cè)進式攪拌器，利舊2臺石膏排出泵(1用1備)。

(二)脫硝、脫硫超低改造方案選擇論證

2.1 脫硝系統(tǒng)方案選擇論證：

2.1.1根據(jù)性能試驗結(jié)果，當前正常運行工況下NOx排放濃度能夠控制在300mg/m³，即使進行改造也只能將NOx排放控制在300mg/m³以下;鑒于將氮氧化物控制至200mg/m³以下的新型低氮燃燒技術當前應用業(yè)績較少(且多為原鍋爐自帶)，原鍋爐廠亦未推薦此方案，運行穩(wěn)定性、可靠性、經(jīng)濟性無法進行論證和保證，因此本次改造暫不做低氮燃燒改造，待后續(xù)技術成熟后可再考慮實施。但需對燃燒器部分燒損脫落噴嘴進行更換，并在后續(xù)工作中進一步對低氮燃燒進行優(yōu)化運行以確保SCR入口NOx濃度處于其設計范圍內(nèi)。

2.1.2二個增加備用層催化劑的脫硝改造方案都能滿足超低排放的要求，從性能保證角度考慮，二個方案均是可行的。方案二在后續(xù)化學壽命到期后催化劑輪換的經(jīng)濟性與簡易性方面更具優(yōu)勢，決定把方案二作為本次改造的首選方案。

2.2 脫硫系統(tǒng)方案選擇論證：

2.2.1根據(jù)性能試驗結(jié)果，現(xiàn)有脫硫裝置除塵效率為44%，本次改造吸收塔入口粉塵濃度按照20mg/m³(標態(tài)、干基、6%O2)考慮，為實現(xiàn)脫硫裝置出口粉塵濃度低于5mg/m³(標態(tài)、干基、6%O2)，脫硫裝置除塵效率不小于75%的目標值，借鑒同類工程(金陵1號機組、長興1、2號機組等)改造成功經(jīng)驗，本次改造考慮提高全部噴淋覆蓋率，現(xiàn)有吸收塔噴淋層覆蓋率為230%，改造后吸收塔全部噴淋層覆蓋率按不小于300%設計，經(jīng)核算，將原有噴淋層的噴嘴由每層246個更換為每層340個，采用高效雙頭優(yōu)質(zhì)噴嘴，同時現(xiàn)有噴淋層進行整體更換。為確保質(zhì)量，噴淋支管和噴嘴模塊化制作。

2.2.2經(jīng)分析，三個脫硫改造方案均能實現(xiàn)SO2排放不大于35mg/m³的目標。方案一，合金托盤技術成熟，有超低排放改造的成功案例。進一步開展數(shù)模和物模工作，并嚴格控制燃煤硫份;方案二，噴淋空塔(6層噴淋)方案，有應用業(yè)績;方案三，對旋匯耦合器和管束式除霧除塵器技術，已有投運項目，但運行時間尚短，需考慮其運行可靠性、對低負荷的適應性、煙氣在吸收塔內(nèi)分布均勻性及吸收塔運行阻力較高等問題。

根據(jù)以上分析，從穩(wěn)定達標、運行可靠、業(yè)績較多、改造工期較短等方面考慮，結(jié)合脫硫系統(tǒng)協(xié)同除塵要求，把方案一作為首選方案。

(三)、脫硝、脫硫超低排放改造方案優(yōu)化

3.1脫硝系統(tǒng)

SCR脫硝在現(xiàn)有設施基礎上進行提效改造，在原備用層上添加催化劑，NOx達到超低排放。新增一層催化劑后，三層催化劑 SO2/SO3轉(zhuǎn)換率控制在1.0%以內(nèi)。原SCR備用層催化劑已安裝吹灰器，本次改造不新增吹灰器。2號機組公用的氨區(qū)現(xiàn)有2臺液氨儲罐，經(jīng)設計單位核算，其儲氨量能夠滿足SCR提效改造后氨消耗的需求，液氨儲罐不做改造。1、2號機組公用的氨區(qū)現(xiàn)有2臺液氨蒸發(fā)器(1運1備)，設計出力為630kg/h/臺，經(jīng)設計單位核算，本次SCR提效改造后BMCR工況下蒸發(fā)器的出力應提高到860kg/h，需運行2臺液氨蒸發(fā)器，此時無備用，氨區(qū)需新增1臺液氨蒸發(fā)器，設計出力按630kg/h考慮。2 號機組SCR配置2臺稀釋風機(1運1備)，根據(jù)實際運行情況，稀釋風機運行狀況良好，本次改造稀釋風機和氨氣空氣混和器不做改造。

3.2脫硫系統(tǒng)

3.2.1本次改造在原脫硫系統(tǒng)基礎上進行提效改造，吸收塔采用一層托盤+五層噴淋層+高效屋脊式除霧器的配置。同時，整體優(yōu)化噴淋層，并采用單向雙頭噴嘴，實現(xiàn)入口20mg/m³，出口5mg/m³的除塵要求。在設計中預留一層托盤位置，作為備用。

3.2.2 將現(xiàn)有第1噴淋層拆除后增加1層合金托盤(標高22.87米處)，利舊現(xiàn)有2至5層的4臺漿液循環(huán)泵，更換其對應的4層噴淋層(噴淋母管為碳鋼管兩面襯膠)及噴嘴(噴嘴為單向雙頭高效噴嘴)，覆蓋率提高至300%。新增噴淋層安裝在現(xiàn)第5層噴淋層的上部(標高33.47米處)，利用原第1層噴淋循環(huán)泵，更換相應循環(huán)泵電機、減速機，新增噴淋層流量與原噴淋層流量相同，流量13600m³/h。拆除原吸收塔內(nèi)兩層屋脊式除霧器及凈煙道平板式除霧器，更換為三級高效屋脊式除霧器，確保本次改造除霧器出口霧滴濃度≤20mg/m³。

3.3.3吸收塔抬高方案由7.3m優(yōu)化為4m。具體情況為：(方案分析：本次改造拆除現(xiàn)有最底層噴淋層，拆除位置布置一層合金托盤，現(xiàn)有最高層噴淋層上方新增一層噴淋層，新增噴淋層布置在最高層噴淋層上方2.2m，此處需增加2.2m。最高層噴淋層至除霧器梁下部由原來1.5m增加為3m，此部分增加1.5m。新增除霧器安裝空間由3.7m變?yōu)?.5m，此次改造增加0.8m。原除霧器頂部與吸收塔底部距離為0.7m，此部分改造后變?yōu)?.5m，增加2.8m。故需增加的高度為2.2+1.5+0.8+2.8=7.3m。詳細數(shù)據(jù)見下表：單位m