基于負(fù)序阻抗加速的配電網(wǎng)統(tǒng)一反時限零序過流保護(hù)

南方電網(wǎng)貴陽供電局王恩偉 王林波 王元峰 楊鳳生 曾惜

摘要：分析了小電阻接地系統(tǒng)發(fā)生接地故障時配電網(wǎng)絡(luò)的負(fù)序阻抗分布特性，并在此基礎(chǔ)上提出一種基于通信的統(tǒng)一反時限零序過流保護(hù)方案。PSCAD仿真結(jié)果驗(yàn)證文中所提方法不受故障電阻的影響，能保證上下級保護(hù)之間的時間級差配合。

關(guān)鍵詞：小電阻接地系統(tǒng);統(tǒng)一反時限;零序過流保護(hù)

1引言

對中性點(diǎn)非有效接地的配電系統(tǒng)，為了解決單相接地故障時故障電流不明顯的問題，部分配電網(wǎng)絡(luò)在檢測到零序電壓后將中性點(diǎn)串接小電阻，形成小電阻接地系統(tǒng)，以增大故障電流，便于保護(hù)動作。此時，傳統(tǒng)的三段式零序過流保護(hù)應(yīng)用存在一定困難：城市配電線路通常采用等負(fù)荷或等距離分段，每段配電線路長只有3~5公里，短線路使得零序電流速斷保護(hù)的整定以及定時限零序電流保護(hù)的配合越發(fā)困難;定時限零序過流保護(hù)的整定時間固定，而大多數(shù)被保護(hù)元件允許通過故障電流的時間與故障電流成反比關(guān)系;短路點(diǎn)越靠近電源，故障電流越大，允許過電流保護(hù)動作時間越短。而反時限零序電流保護(hù)在一定程度上具有三段式零序電流保護(hù)的功能，并且即使在電網(wǎng)運(yùn)行方式較大較大的情況下，各級保護(hù)動作時間也能自動配合，保證動作的選擇性。但目前的反時限電流保護(hù)通常需要從線路末端開始向電源側(cè)逐級整定，每級的反時限常數(shù)受到下一級保護(hù)限制，每個保護(hù)安裝處采用不同的時間常數(shù)來拉開時間級差，因而整定非常繁瑣。鑒于此，有必要研究具有統(tǒng)一反時限特性的過流保護(hù)。

文獻(xiàn)[1]提出基于低電壓加速的反時限電流保護(hù)，能夠在滿足保護(hù)選擇性的同時提高反時限過電流保護(hù)的動作速度而無需改變保護(hù)的整定值，但該方法主要在400V線路上做了仿真應(yīng)用。

文獻(xiàn)[2]借助通信信道將分布式電源支路的故障助增電流數(shù)據(jù)發(fā)送至上級線路保護(hù)，用于改善保護(hù)間的配合特性，再中引入低電壓加速因子構(gòu)成低電壓加速反時限過電流保護(hù)。

文獻(xiàn)[3]提出基于負(fù)荷阻抗的低阻抗反時限保護(hù)，有較好的抗過渡電阻能力;上述兩種方法均針對分布式有源配電網(wǎng)。

本文分析了小電阻接地系統(tǒng)發(fā)生接地故障時配電網(wǎng)絡(luò)的負(fù)序阻抗分布特性，并在此基礎(chǔ)上提出一種基于通信的負(fù)序阻抗加速統(tǒng)一反時限零序過流保護(hù)方案，PSGAD仿真結(jié)果驗(yàn)證文中所提方法不受故障電阻的影響。

2配電網(wǎng)分段點(diǎn)負(fù)荷阻抗特性

當(dāng)配電網(wǎng)中性點(diǎn)接地系統(tǒng)發(fā)生接地故障時，零序電流從敵障點(diǎn)經(jīng)故障線路流至中性點(diǎn)接地電阻，非故障線路以及故障點(diǎn)下游并無零序電流流過，因此，圖1只給出了故障回路示意圖。從圖1中可以看出，此時流過分段開關(guān)1、2、3的零序電流相等，要想在統(tǒng)一反時限曲線上來開時間級差，必須找到能夠反映分段開關(guān)在故障路徑上位置的電氣量。

以圖1發(fā)生單相接地故障為例，用對稱分量法分析得到的序網(wǎng)圖如圖2所示。

從圖2中所示的負(fù)序網(wǎng)絡(luò)可以看出，各測量點(diǎn)的負(fù)序電壓與負(fù)序電流成正比，比值即為測量點(diǎn)到系統(tǒng)側(cè)的負(fù)序阻抗，與過渡電阻以及中性點(diǎn)接地電阻無關(guān)。因此可以利用負(fù)序阻抗來反應(yīng)測量點(diǎn)到系統(tǒng)的距離。此外，系統(tǒng)高壓側(cè)負(fù)序阻抗以及變壓器負(fù)序阻抗折算到低壓側(cè)值很小，因此，當(dāng)測量點(diǎn)位置變化時，測量負(fù)序阻抗變化明顯，具有較高的靈敏度。

盡管配電網(wǎng)中可能存在大量的分支線路，但負(fù)荷阻抗通過負(fù)荷變壓器折算到lOkV線路時，負(fù)荷阻抗變得很大，遠(yuǎn)大于10kV饋線自身的阻抗。因此，接地故障產(chǎn)生的負(fù)序電流絕大部分由故障點(diǎn)經(jīng)故障路徑流向系統(tǒng)側(cè)，故障點(diǎn)下游流過的負(fù)序電流相對很小;從而，負(fù)序阻抗測量值不受健全線路以及分支線路的影響，只反映故障路徑上測量點(diǎn)到系統(tǒng)側(cè)的距離。

3基于負(fù)序阻抗的反時限零序過流保護(hù)

反時限過電流保護(hù)的動作特性方程為：

傳統(tǒng)的反時限動作特性方程參數(shù)的選取以感應(yīng)型和晶體管型反肘限繼電器物理載體作為參考，在微機(jī)保護(hù)成熟應(yīng)用的現(xiàn)階段，可以根據(jù)實(shí)際需要提出適合于微機(jī)保護(hù)的時間——電流動作特性曲線。文中將重點(diǎn)分析基于負(fù)序阻抗的統(tǒng)一反時限零序過流保護(hù)整定方案。

針對等距離分段的輻射型配電網(wǎng)絡(luò)，接地故障零序電流由故障點(diǎn)流回系統(tǒng)側(cè)，故障路徑上分段開關(guān)所感知的零序電流基本一致，采用統(tǒng)一反時限零序過流保護(hù)時所得到的動作時間相同，而現(xiàn)在只需要距離故障點(diǎn)最近的分段開關(guān)保護(hù)動作。因此可以引入加速因子對保護(hù)動作時間進(jìn)行修正，以保證上下級分段開關(guān)的動作時間拉開極差。

保護(hù)開關(guān)上下級允許拉開的最小時間級差△t為保護(hù)窗時間加斷路器的動作時間，10kV斷路器的一般動作時間為40—70ms，充分考慮一定裕度后取△t-0.5s。根據(jù)上節(jié)分析，分段開關(guān)測量點(diǎn)的負(fù)序阻抗能反映測量點(diǎn)到系統(tǒng)側(cè)的距離，可以利用等距離分段的負(fù)序阻抗為時間級差修正因子。據(jù)此，提出如下的統(tǒng)一反時限動作特性方程：

式中：N為出線開關(guān)統(tǒng)計(jì)的故障分段開關(guān)數(shù)量，Zm2為分段開關(guān)測量點(diǎn)負(fù)序阻抗;Z0。為每公里線路所反映的負(fù)序阻抗，，為等距離分段的線路長度。

要得到分段開關(guān)處的負(fù)序限抗，就需要已知該測量點(diǎn)的負(fù)序電壓和負(fù)序電流，而目前成套裝置大多只能獲取兩個線電壓、兩相電流以及零序電流。在只有線電壓UAB和UBC的情況下可以使用式(3)獲取負(fù)序電壓U2：

基于上述分析，結(jié)合通信信道，提出如下統(tǒng)一反時限零序過流保護(hù)：

當(dāng)配電線路發(fā)生單相接地故障時，故障線路上處于故障路徑上的分段開關(guān)感知到高于啟動值的零序電流后，借助通信信道將故障信息上傳至變電站出線開關(guān)。

變電站出線開關(guān)統(tǒng)計(jì)故障開關(guān)數(shù)量N，并將信息反饋給流過故障零序電流的分段開關(guān)。

分段開關(guān)再將N和零序電流值帶入公式(2)，即可以得到該分段開關(guān)的動作出口時間。

3仿真驗(yàn)證

3.1仿真模型

如圖3所示為PSCAD環(huán)境下搭建的10kV配電網(wǎng)接地仿真模型。線路選用分布式參數(shù)模型，工頻下線路參數(shù)為：正序阻抗21=0.26+j0.3768Q/km;正序?qū)Φ貙?dǎo)納bi=j3.077斗s/km;零序阻抗20=0.52+ j1.4752fl/km;零序?qū)Φ貙?dǎo)納bo=j1.4758斗s/km。每條線路等效負(fù)荷阻抗統(tǒng)一為ZL=400+j20Q。四條饋線長度分別為Li=lOkm，Lz=8km，L3=8km，L4=12km，帶有測量裝置的成套配電控制終端FTU1—FTU3將饋線線路L4分為3個區(qū)段。

3.2仿真結(jié)果

3.2.1零序電流與負(fù)序阻抗分布特性

當(dāng)中性點(diǎn)接地電阻為Rg=30Q，在t-0,202s時刻，L4線路上F2～F3區(qū)段發(fā)生經(jīng)故障電阻為Rf=10Q的單楣接地故障，圖3給出了系統(tǒng)不同測量點(diǎn)處的零序電流值。從圖中可以看出，非故障線路以及故障線路故障點(diǎn)下游流過的零序電流值很小;而流過故障線路故障點(diǎn)上游F，、F2的零序電流很大，且?guī)缀跸嗤Ｒ虼耍ㄟ^測量零序電流可以反映該處分段開關(guān)是否在故障路徑上。

表1給出了中性點(diǎn)接地電阻為30Q，故障發(fā)生在t-0.2s時刻的單相接地故障仿真結(jié)果;表2給出了中性點(diǎn)接地電阻為50 Q，故障發(fā)生在t=0.203s時刻的兩相接地故障仿真結(jié)果;其中故障點(diǎn)都在線路L4的測量點(diǎn)F3右端。

從表1和表2中仿真結(jié)果可以看出，盡管零序電流會隨著故障電阻和中性點(diǎn)接地電阻的變化而發(fā)生顯著變化，但各測量點(diǎn)的負(fù)序阻抗模值基本不受故障條件的影響，只與測量點(diǎn)到系統(tǒng)側(cè)的距離有關(guān)。因此，選用負(fù)序阻抗模值作為反時限零序過流保護(hù)的時間修正因子，可以在故障線路分段開關(guān)上形成時間級差。

3.2.2統(tǒng)一反時限零序過流保護(hù)參數(shù)選取

零序過流保護(hù)的啟動電流I。。按照躲過不平衡電流的原則整定，萁值一般為2—3A，本文取I=3A，此時對應(yīng)的動作時間可以整定為滿足斷路器動穩(wěn)定的最大動作時間，本文以4s計(jì)算。從圖2中可以推出故障零序電流可以表式為：

式中苗。為故障點(diǎn)故障前相電壓;Z。、Z，、Z：分別為從故障點(diǎn)看整個配網(wǎng)正序、負(fù)序以及零序阻抗;當(dāng)在靠近母線發(fā)生金屬性接地故障時，此時零序故障電流最大，最大電流近似表達(dá)為：

式中ZT1、ZSl、ZT2、ZS2分別為變壓器和系統(tǒng)的正序、負(fù)序阻抗。在文中仿真系統(tǒng)中，當(dāng)中性點(diǎn)電阻為30 Q時，線路故障零序電流最大幅值為60A，此時對應(yīng)的斷路器動作時間為最小出口時間0.1s。

對于式(1)中的統(tǒng)一反時限動作特性中，參數(shù)B -般設(shè)置為1，01-0.02，代入坐標(biāo)點(diǎn)(60，0.1)，可得式(1)中的其它參數(shù)k=0.0062。

3.3統(tǒng)一反時限零序過流保護(hù)時限仿真

從表1、表2中的仿真結(jié)果可以看出，每公里架空線路所反映的負(fù)序阻抗約為1.3987Q，因而等距離分段每段的負(fù)序阻抗約為5.5948 Q。

表3、表4給出了表1、表2中相應(yīng)故障條件下采用負(fù)序阻抗模值作為反時限零序過流保護(hù)的時間修正因子后的各監(jiān)測點(diǎn)的動作出口時間。從仿真結(jié)果可以看出，經(jīng)修正后故障線路分段開關(guān)的動作保護(hù)出口能形成保護(hù)時間級差。

4結(jié)論

提出一種基于配電網(wǎng)負(fù)序阻抗加速的統(tǒng)一反時限零序過流保護(hù)方案，推導(dǎo)了在現(xiàn)有的測量條件下獲取負(fù)序電流、負(fù)序電壓的方法，所提出的負(fù)序阻抗不受故障電阻的影響，在借助通信信道的情況下能保證上下級保護(hù)之間的時間級差配合。

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