核心提示：　　1概述大峽水電站位于黃河上游甘肅境內(nèi)，距蘭州市中心河道651是黃河上游龍青河段規(guī)劃開發(fā)的第座梯級(jí)水電站，裝有4臺(tái)75河界水輪發(fā)電機(jī)組。水輪機(jī)型號(hào)為2223700，發(fā)電機(jī)型號(hào)為5尸756以350.發(fā)

　　1概述大峽水電站位于黃河上游甘肅境內(nèi)，距蘭州市中心河道651是黃河上游龍青河段規(guī)劃開發(fā)的第座梯級(jí)水電站，裝有4臺(tái)75河界水輪發(fā)電機(jī)組。水輪機(jī)型號(hào)為2223700，發(fā)電機(jī)型號(hào)為5尸756以350.發(fā)電機(jī)形式為立式相空冷半傘式結(jié)構(gòu)整個(gè)機(jī)組軸系山水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪水輪機(jī)大軸發(fā)電機(jī)大軸發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子發(fā)電機(jī)上端軸等段組成。

　　該軸系總長(zhǎng)21.48，其中水輪機(jī)大軸長(zhǎng)5.7發(fā)電機(jī)大軸長(zhǎng)5.9，發(fā)電機(jī)定子及轉(zhuǎn)子在現(xiàn)場(chǎng)組裝，定子機(jī)座分瓣在工地拼焊成整圓后裝筋，鐵心整體疊壓后嵌線。轉(zhuǎn)子分轉(zhuǎn)子中心體轉(zhuǎn)子支架共瓣，副立筋在工地，焊疊裝磁扼，掛裝磁極，反屯機(jī)上導(dǎo)軸承裝設(shè)在機(jī)架中心體內(nèi)，軸瓦采用可調(diào)的楔形板結(jié)構(gòu)支榫以兒架設(shè)有12帶有剪切削的千斤頂，以傳遞徑向力至基礎(chǔ)，發(fā)電機(jī)推力軸承采用彈性油箱支撐結(jié)，推力瓦為12只彈性金屬氟觀料瓦水導(dǎo)軸承采用自循環(huán)稀油潤(rùn)滑筒式瓦結(jié)構(gòu)。

　　2問的提出其上導(dǎo)擺度比設(shè)計(jì)允許值大，最大時(shí)達(dá)到1.設(shè)計(jì)允許值最大0.3，其間機(jī)組于1997年2月3月6月和12月共計(jì)4次被迫停機(jī)，雖力通過調(diào)整導(dǎo)瓦間隙以減小導(dǎo)擺度。何效果不明顯，1兮機(jī)組自1997乍6纟投運(yùn)，至998年10月先后3次發(fā)生導(dǎo)擺度嚴(yán)重超標(biāo)，被迫停機(jī)，最大時(shí)達(dá)1.8 1同機(jī)架徑昀振動(dòng)最大達(dá)321雙幅，停機(jī)檢點(diǎn)后發(fā)現(xiàn)發(fā)電機(jī)上機(jī)架2只千斤頂剪刀削均被剪斷，從12±，上導(dǎo)瓦中有3塊瓦座被頂穿。

　　由于1號(hào)2號(hào)機(jī)組運(yùn)行不穩(wěn)定，發(fā)電機(jī)上導(dǎo)擺議振動(dòng)趨增人，嚴(yán)茁影響機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。單靠調(diào)整上導(dǎo)瓦間隙來保證機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行被證明無法解決這問，并可能導(dǎo)致上導(dǎo)軸承損壞。

　　3機(jī)組振動(dòng)問的分析試驗(yàn)3.1振動(dòng)原因分析經(jīng)過反復(fù)分析討論，人為造成機(jī)組振動(dòng)偏大的原因可能有以下幾個(gè)方面是1號(hào)2號(hào)機(jī)組軸系的同軸度以通過連接螺柞及定位銷釘孔在制造中的配鉆丁藝來實(shí)現(xiàn)的，此加工1藝精度較低，難以達(dá)到配合尺寸瓣圓盤式支架在現(xiàn)場(chǎng)組焊。直徑為175這種人結(jié)構(gòu)較子上現(xiàn)場(chǎng)組焊1必然會(huì)產(chǎn)生較大的動(dòng)靜不平衡而北由力技術(shù)52000 42上導(dǎo)軸承瓦間隙調(diào)整由于該上導(dǎo)瓦支撐結(jié)構(gòu)采用可調(diào)整楔形板結(jié)構(gòu)，彈性變化量大。為了消除用塞尺調(diào)間隙時(shí)產(chǎn)生的誤差，根據(jù)楔形板斜度比計(jì)算出活動(dòng)楔塊升降位移量后，采用提升上導(dǎo)軸瓦活動(dòng)楔塊的方法調(diào)整上導(dǎo)瓦間隙，并參照機(jī)組實(shí)際軸位中心與理論中心的偏差按照雙側(cè)1隙和為0.240.301.計(jì)兌付塊軸乩與軸領(lǐng)之間43配重試驗(yàn)通過變轉(zhuǎn)速試驗(yàn)，測(cè)試出配重方位在27號(hào)磁極徑向方位，用試配重法，綜合考慮機(jī)組變轉(zhuǎn)速變勵(lì)磁變負(fù)荷等工況下的最佳配重為3501名。由于機(jī)組存在著磁拉力不平衡，但限于當(dāng)時(shí)的條件，采用綜合配重法，經(jīng)過5次試配重。以達(dá)到既減小動(dòng)不平衡。，抵消邰分電磁不平衡。從而有效地補(bǔ)償發(fā)電機(jī)的機(jī)械和屯磁綜合不平衡力，改善了機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定性。但由于水力因素造成的小負(fù)荷振動(dòng)區(qū)仍然存在，而這種振動(dòng)是不可能用配重法消除的，所以對(duì)機(jī)組空轉(zhuǎn)條件下振動(dòng)消除不明顯。

　　4.22號(hào)機(jī)處理方案4.2.1推力軸承受力調(diào)整與軸線處理經(jīng)分析，由于2號(hào)機(jī)組動(dòng)不平衡與發(fā)電機(jī)上導(dǎo)間隙和推力軸承鏡板水平調(diào)整不當(dāng)引起的轉(zhuǎn)子定子氣隙不勻而產(chǎn)生的機(jī)電不平衡力影響最大，因而對(duì)推力軸承的受力進(jìn)行調(diào)整很有必要。在鏡板水平滿足規(guī)范要求后，對(duì)機(jī)組軸線進(jìn)行了機(jī)械剛性盤車，找到折線點(diǎn)在發(fā)電機(jī)上端軸處，經(jīng)過計(jì)算，在發(fā)電機(jī)上端軸法蘭面加墊，3.

　　4.2.2上導(dǎo)軸承瓦間隙調(diào)整同1號(hào)機(jī)方法，對(duì)2號(hào)機(jī)上導(dǎo)瓦間隙按設(shè)計(jì)要求重新調(diào)整。

　　力，而現(xiàn)場(chǎng)又無法進(jìn)行平衡試驗(yàn)，從而動(dòng)平衡性能難以保證。是機(jī)組安裝后盤車方法不妥，即采取的利用彈性盤午測(cè)量鏡板面跳動(dòng)值不超肩即視為軸線合格的標(biāo)準(zhǔn)太低= 3.2穩(wěn)定性試驗(yàn)為了全面掌握機(jī)組的穩(wěn)定性，我們同甘肅電力試驗(yàn)研宄所用，00水機(jī)振動(dòng)測(cè)試分析系統(tǒng)于1998年10月和1998年2月在現(xiàn)場(chǎng)分別對(duì)1號(hào)2號(hào)機(jī)組通過做變轉(zhuǎn)速變勵(lì)磁變負(fù)荷和甩負(fù)荷等工況，測(cè)試機(jī)組水導(dǎo)大軸法蘭下機(jī)架上機(jī)架上導(dǎo)等處的振動(dòng)擺度及頂蓋水壓力脈動(dòng)情況，經(jīng)過對(duì)試驗(yàn)數(shù)批進(jìn)丁分射r對(duì)比，進(jìn)步研宄擺度振動(dòng)值偏大的原因，得出結(jié)論1號(hào)機(jī)組1發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子存在動(dòng)不平衡量；發(fā)電機(jī)存在嚴(yán)重的電磁不平衡力；3上導(dǎo)軸承瓦間隙偏大；4機(jī)組軸系存在折線。

　　2號(hào)機(jī)組1發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子存在動(dòng)不平衡量；2發(fā)電機(jī)存在較大的電磁不平衡力；3上導(dǎo)軸承瓦間隙不合理；4推力軸承鏡板水平超差，發(fā)電機(jī)上端軸與轉(zhuǎn)子中心線存在折線。

　　4處理措施及效果4.號(hào)機(jī)處理方案4.1.1軸線處理解決1號(hào)機(jī)纟1軸系折線問。我們認(rèn)為+宜采用彈忭盤車法。因?yàn)楦姆椒ú荒艽_定軸線祈線位置大小。經(jīng)過對(duì)機(jī)組進(jìn)行機(jī)械剛性盤車找到折線點(diǎn)后，分別在推力頭與鏡板結(jié)合面處以及發(fā)電機(jī)上端軸與轉(zhuǎn)子結(jié)合面處進(jìn)行加銅墊來調(diào)整軸線，12.

　　14署桃溫，碳呢腿，4.3處理前后效果對(duì)比經(jīng)過對(duì)機(jī)和2機(jī)振動(dòng)的分析處理，得出測(cè)試數(shù)據(jù)，1.

　　5結(jié)論火峽水電站1機(jī)纟1振動(dòng)偏大的原閃為機(jī)組軸線存在祈線。且轉(zhuǎn)子存在較大電磁+平衡力2號(hào)機(jī)組振動(dòng)偏大的原因?yàn)闄C(jī)組軸線存在折線。

　　通過對(duì)14機(jī)組軸線處理及轉(zhuǎn)增加配也對(duì)2號(hào)機(jī)組軸線進(jìn)行處理，大大地降低了機(jī)組振動(dòng)，特別測(cè)點(diǎn)1號(hào)機(jī)組2號(hào)機(jī)組處理前處理后處理前處理后設(shè)計(jì)允許值上導(dǎo)擺度+z上導(dǎo)擺度+y水導(dǎo)擺度+z水導(dǎo)擺度+r法蘭擺度+z上機(jī)架水平+z上機(jī)架水平+r下機(jī)架垂直+z是1導(dǎo)擺度值有極大降低。

　　對(duì)采用彈性支撐推力軸承結(jié)構(gòu)的大型水輪發(fā)電機(jī)組，在安裝階段進(jìn)行盤車檢查軸線時(shí)，不宜采用彈性盤午。宜采用剛性盤車；對(duì)上導(dǎo)間隙的調(diào)整按提升楔塊法進(jìn)行，并參照實(shí)際軸位中心與理論軸位中心的偏差計(jì)算間隙，合理分布瓦間隙。

　　責(zé)任編輯星光上接第37頁6在1999年8月31日至9月10日進(jìn)行的全國電網(wǎng)2反聯(lián)合測(cè)試過程中，甘肅電網(wǎng)所有參測(cè)自動(dòng)化系統(tǒng)均沒有出現(xiàn)28類問。為系統(tǒng)安全平穩(wěn)地過渡2000年提供了可靠的依據(jù)。

　　4結(jié)語全穩(wěn)定優(yōu)質(zhì)運(yùn)行起到重要作用，它不僅涉及到電力系統(tǒng)的穩(wěn)定和發(fā)展，而且是關(guān)系到社會(huì)方方面面，因此在我們今后的工作中要充分認(rèn)識(shí)到計(jì)算機(jī)2000年問理安排進(jìn)度，繼續(xù)完善落實(shí)解決72問的應(yīng)急方案和應(yīng)急措施，確保系統(tǒng)順利過渡2000年。

　　解決好調(diào)度自動(dòng)化2000年問，將為電網(wǎng)的安責(zé)任編科黃河上接第40頁6建議建議采用數(shù)值模擬等新技術(shù)對(duì)安康電廠開展機(jī)組增容改造工作，選用流態(tài)好效率高的水輪機(jī)，從根本改變安康電廠機(jī)組運(yùn)行工況不利的局面，最大限度地發(fā)揮水電效益。，1安康水電站設(shè)計(jì)報(bào)告。北京勘測(cè)設(shè)計(jì)研宄院。1998.

　　2李成家。安康水電廠測(cè)試報(bào)告。西北電力試驗(yàn)研宄院。

　　責(zé)任編輯張健